в 4.1 показано, что модуляторная лампа должна быть выбрана исходя из мощности:

омакс = 0,5

(4.19)

где /?QMHH»:!f/cQ cOMaKc-

в трансформаторной схеме с шунтом (Дт) во вторичной обмотке должны быть учтены потери в Rui [см. 4.1, с. 157].

Нелинейные искажения, обусловленные нелинейностью модуляционной характеристики /а! (Ее), могут быть оценсны с помощью графиков, приведенных на рис. 4.1. На этом рисунке приведены зависимости нелинейных искажений по второй и третьей гармоникам (по НЧ) от глубины модуляции/п.

Среднеквадратичный коэффициент гармоник

(4.20)

о,г o/t 0,6 0,1 1,9 т

Рис. 4.1. Зависимость коэффициентов нелинейных искажений от глубины модуляции

Частотные искажения, вызванные прохождением модулированных колебаний через ВЧ контур, определяются соответственно для одноконтурного и двухконтурного генераторов соотношениями:

2Qa 1 +

1-f а

(l-f а)

(4.21)

(4.22)

где о = РЦ; a = Q,5SDRg; Qi=iQi (1-т)к); Qi - добротность первого контура; Qa - добротность антенного контура.

Другой причиной возникновения частотных искажений могут быть фильтры источников питания. Дело в том, что через фильтр, анодного выпрямителя протекает переменная составляющая анодного тока /aOQ .

Во избежание заметных частотных искажений необходимо, чтобы собственная частота фильтра выпрямителя йф оказалась вне диапазона модулирующих частот. Обычно выбирают

йф = ми„. (4.23)

Емкость фильтра Сф должна быть достаточно большой, чтобы падение напряжения на выходе фильтра Сф не превышало (0,1 - 0,2) £а:

ямаксаот

Сф >

(0,l--0.2)£afiv

10«, МКф.

(4.24)

4.3. Расчет усилителей модулированных колебаний

Генераторы, работающие в режиме усиления модулированных колебаний (УМК), встречаются в передатчиках с модуляцией в промежуточном маломощном каскаде. На сетку лампы УМК подается модулированное напряжение ВЧ, а в анодной цепи происходит усиление модулированных колебаний. Таким образом, УМК относятся к генераторам с модуляцией на управляющую сетку. Отличие от генераторов с модуляцией напряжения смещения заключается в том, что в УМК £0 = const, а изменяется Uc.

Теория УМК подробно изложена в [4.1, с. 158-164].

Генераторная лампа работает в недонапряженном режиме. Лишь при ,т = тмакс режим лампы приближается к критическому. Для выходных каскадов передатчика, работающих в режиме УМК, действительно соотношение (4.10). В целях линейного усиления выбирают обычно 9 = 90°. (Здесь рассматриваются вопросы расчета УМК применительно к связным и вещательным передатчикам. Вопросы линейного усиления в однополосных передатчиках рассматриваются отдельно.) макс рассчитывается в соответствии с (4.12). Применительно к тетродам со статическими характеристиками вида рис. 3.56 рекомендуется определять кр по ф-ле (4.13). Для пентодов и триодов §макс рассчитывается по известной формуле [4.1, (1.66)].

Далее расчет УМК производится по варианту расчета генератора на заданную мощность Pi макс (или Романе)- Опредбляются все необходимые параметры анодной и сеточной цепей в режимах максимальной мощности, несущей частоты и модуляции. Расчет режима экранирующей сетки рассмотрен в § 4.2.

Расчет режима управляющей сетки может быть ограничен определением Pel макс (это необходимо ДЛЯ расчета предыдущего каскада) и мощности рассеяния в режиме максимальной мощности Рс.макс- Здесь используются известные соотношения;

с1макс ~ 0,5/(.1„аксс.макс, (4.25)

с макс = Pel макс с.макссО макс" (4.26)

где /с1 макс = Kl «1 (9с) hm, Kl « 0-75; cos е, = - £с.макс с.«акс.

Частотные искажения, обусловленные ВЧ контурами, рассчитываются в соответствии с соотношениями (4.21) и (4.22). Соображения по выбору параметров фильтра анодного выпрямителя аналогичны рассмотренным в § 4.2.

Отметим некоторые особенности расчета модулированных усилителей по схеме с общей сеткой. Мощность в нагрузке возрастает за счет проходной мощности

A„ = Pi(i +ад).

Для современных ламп увеличение мощности составляет величину порядка 5-10%.

Коэффициент использования напряжения на нагрузке (Ui,) равен:

5„==(1 + ад).

Аналогично возрастает требуемое значение сопротивления нагрузки:

?3=f/k al = t/a/4l(l + t/c/t/J.

Соответствующие расчетные соотношения приведены в [4.1, с. 61-63 и 4.2, с. 45-47].

Усиление модулированных колебаний широко применяется в схемах с общей сеткой.

4.4. ]Модуляция на пенходную сехку

Модуляция на пентодную сетку находит довольно широкое применение в связных передатчиках и в предварительных каскадах передатчиков с автоанодной модуляцией.

При этом виде модуляции лампа работает в перенапряженном режиме (особенно по экранной сетке). В процессе модуляции импульсы анодного тока видоизменяются примерно как при модуляции на анод. Однако поскольку £a = const и Ксз) повторяет зависимость /ai(jEc3), то по энергетической эффективности данная система модуляции приравнивается к сеточной модуляции. Наряду с этим схема модуляции на пентодную сетку обладает рядом преимуществ (см. ниже).

Теория пентодной модуляции изложена в {4.1, с. 187-191]. Выбор лампы производится так же, как при модуляции на управляющую сетку. Для этой цели следует воспользоваться соотношением (4.5) или (4.10). В пиковой точке лампа работает в критическом режиме с углом отсечки 9макс~ 70-80°. кр рассчитывается применительно к случаю, когда задана мощность Pi „акс [4.1, ф-ла (1.66)]. Напряжения сзмакс и сгмако равны номинальным, указанным в справочнике. Для современных пентодов обычно £г3ном = 0.

Расчеты режимов максимальной мощности, несущей частоты и модуляции вычисляются на основании идеализированной модуляционной характеристики /ai=f(-Без), т. е. как при модуляции нз управляющую сетку.

Для линеаризации модуляционной характеристики применяется обычно автоматическая регулировка напряжений Ев и Ег (рис. 3.53 в [4.1]):

~ в1 сОс! с2 - -в*" с20с2.

гпе Р ~Р • F ~ F (0.30,5) 1£с-маке1

(4.27)